Phasemators pro transceiver přímou konverzi oceánu. CW-transceiver přímá konverze. Práce lampy transceiver přímou konverzi

("Přítel-3")

Přímý konverzní přijímač s vyváženým mixérem na čipu 235PS1 (174PS1 a podobně) zatížené do koordinačního transformátoru ze svého rádiového přijímače, ukázal vysoce slušnou kvalitu práce, vysokou citlivost a to. Vstupní obvod je slabě zatížený, tj Má vysokou kvalitu, pak velmi vysokou selektivitu.

Má smysl sestavit přímou konverzi transceiver pomocí této možnosti příjmu.

Začíná s někým, a já, ne oblíbenou prací, utopené díry, "rána" se souborem, pila s pilou na kov ...

Bylo poškrábáno, to se děje v "praktikujícím" Radio Amateur: Sušené, plátno hacksaws pro kov, atd. Někdy se zlomí, zatímco .... Viz na fotografii. "Design" Myšlení v tomto případě je vypočítat počet připojení: 2 antény a pouzdro, 2- pro klíč, 2- pro připojení telefonů a napájení. Pokud máte dost trpělivosti, udělejte to vše, zvažte, že téměř 50% QRP / P Transceiver jste shromážděni!

Ty. Nezapomeňte sbírat libovolné zařízení!

Dejte tlačítko, které lze použít, pokud je to nutné, jako telegrafní klíč. LED, pro indikaci výkonu a heterodyne, KT306 se aplikuje v heterodyneru. Ale mimo pochybnosti můžete použít jakýkoliv jiný vhodný tranzistor.

Screwd KT610B, dárek přátel, musíte použít. KT603 atd. Je to docela vhodné

tento cíl není třeba aplikovat přesně CT610b. Existuje mnoho možností.

Schéma vysílající části. Vlastně, před časem v jednom ze zpráv, jsem prokázal toto schéma a shromážděný vysílač. Pro transceiver shromáždil podobný vysílač, menší zjemnění:

1. 
   Anténní řetězec vyrobil řetěz proti paralelnímu diodu, jehož účelem vylučování posunu p-obrysu vstupních řetězců přijímače. Významnou hranou rolí je menší ztráta výkonu vysílače. Pokud je to žádoucí, můžete poskytnout samostatný anténní vstup přijímače nebo přepínání antény.
2. 
   Souběžně je tlačítko pro připojení klíče připojeno, pro možné použití tlačítka místo klíče.

Vysílač je dokončen. To trvalo 2-3 dny, myslím, že jsem se zabýval vysílačem transceiveru, aniž by byla dotčena jinými třídami a odpovědností.

Přizpůsobený p-obrys do dipólu 75 ohmů. Zkontroloval tvar signálu na výstupu antény:

Data P-obvodu se liší ve velmi širokých mezích v závislosti na typu antény. V mém případě: na cívce o průměru 12 mm, 25-8 otáček, kondenzátory asi 500-1000 pf na "horký" konec a 2000-600 pf na anténě výstupu. Tato data jsou však určena pouze pro orientaci. Nejlepší je mít variabilní kondenzátory odpovídající kontejneru nebo odpovídajícímu zařízení. Ale pro "setkání na plný úvazek" bude s výhledem na zařízení, které není zcela relevantní pro poloviční plemeno "ducha" této akce. S P-obrysem, naladěným o 75 ohmů, sinusoid na anténní výstupu nemá zkreslení při zatížení, od asi 30 do 100 ohmů, s dalším nesouladem, forma signálu již není sinusoidní, tj. Zkreslený. Vysílač je založen na dipólu.

Data kondenzátorů "Tří-termín" kg, také odlišná, v závislosti na aktivitě křemene a dalších, 43pf + 180pf, ale také data jsou čistá pro orientaci.

Poznámka- Žárovka opravdu svítí mnohem skromnější, to se stalo na fotografii.

Vysílač je sestaven, dále po montáži recepční části pravděpodobně zažívá toto zařízení v reálných podmínkách - v lese. Podobný vysílač a podobný, plánovaný, přijímač byl testován a velmi dobře ukázal. Neexistuje žádný zvláštní smysl, ale velmi zajímavá akce je praktická kontrola transceiveru v lese ...

Významná část transceiveru přímé transformace je shromážděna. (Pinzety uzavřené klíčové terminály)

Obracím se na montáž přijímače: cívka je instalována pro vstupní obvod, kondenzátor Omezení, stabilizaci pro výživu mikroobvodu.

Strýc sestaven.

(Pro tranzistory TNX Alexander Ua.9 Lak./ Ulička7! ).

Na rozdíl od dříve použitých schémat se sytič přidal do výstupního stupně, postupně s 3,6k odporem pro lepší zvyšování LF. Schéma je obecně navržena pro připojení k řetězci kolektoru výstupního tranzistoru vysoce odolných telefonů, které jsou v současné době vzácné. Pokud je to žádoucí, můžete použít opakovač emmitry. Zavedení zesilovače s jednoduchým výběrem R3 a R4, který má být instalován na výstupním kolektoru tranzistoru rovný polovině napájecího napětí. Při výživě, 12 voltů jsem instaloval napětí na 6 voltovém kolektoru.

Deficit (oni se zvednou jako zbytečnou), zastaralé LC tranzistory jsou vědomě používány: mají nízkou hraniční frekvenci amplifikace a pokládání heterodynů, které nebudou zvyšovat, tj. Snížení posilování, z tohoto důvodu nebude.

Rychle opakovat. Předpokládejme, že váš zesilovač kola má posílení 40000. To je pouze při vylepšení signálu nízké úrovně.Odeslání 1 voltů na vstupu, 40000 voltů na výstupu se nedostanete!

Tito zisk Uuchu pro velké signály úrovně je ostře snížen. Ano, a v referenčních knihách, někdy indikováno: "Proudový přenosový koeficient v režimu malého signálu" ( Například: "Semiconductorová zařízení: tranzistory", Energoatomizdat, Moskva 1983. str. 109: MP104, MP105, MP106, MP114, MP115, MP116).

Praxe plně potvrdila. Testy pole "Friend-2" ukázaly, že když vysílač přistupuje k anténě vysílače, signál v telefonech, prakticky nezvyšoval. A když je blížící se zcela blízko, přičemž přijímač jednoduše "uvízl".

Signál heteroodinu, který přišel do vstupu ENLC, při použití vysokofrekvenčních tranzistorů v UNG, bude úspěšně zesílen, resp. Snížení zisku.

Zakázkový signál může velmi snadno dosáhnout úrovně desítek mikrovoltů, znamená to, že citlivost přijímače bude významně snížena.

Ty. Použití RF tranzistorů v UNG Sense nemá a je plné možným poškozením při provozu přímého konverzního přijímače.

Moderní kondenzátory v UNH PPP mohou generovat, tedy, ne-li překvapující, je lepší používat starý MBM atd. "Stuha" kondenzátory nebudou nutné detekovat generující kondenzátor, který jej nahrazuje do druhého, což lze také léčit. Dávám přednost kondenzátoru s zastaralým značkou MBM, zárukou, že Unj bude fungovat perfektně dobře. (I když z 5 osvědčených moderních kondenzátorů, jeden ještě nepoužíval. Ale náhle to bolí v horkém počasí ....?)

Odesílatelský transformátor je zabudován do ... Vezměte prosím na vědomí, že UNCH, dokonce i na takových rary tranzistorech, nezabývají mnoho a mnoho místa. LM-386, s "páskováním", tj. s elektrolytickými kondenzátory a rezistory, podle mých zkušeností s jeho použitím (pro TNX čipy Vladimir Dl.7 Pga.!), Trvá to asi stejné místo, možná o něco méně, ale bezvýznamně. Toto UNCH je velmi ekonomický.

Jak jsem oznámil, stanovení této možnosti recepční části nevyžaduje žádné, jen na heterodýn vstupu čipu je třeba předložit napětí heteroodinu stovky milivoltu, a tato hodnota je velmi nekritická, limity tohoto napětí musí být zobrazeny v adresář pomocí mikroobvodu. Ale nečinný výběr velikosti napětí ( osobně potřebuji potřebu uskutečnění bolesti proti bolesti pro míchačku PPP absolutně ne jako) Není třeba. Přijímač pracuje najednou. Musíte najít pouze kohoutky pro připojení antény a čipu1 / 4 ... 1/8 část otočků cívky, od mých zkušeností, vhodné pro připojení vstupu čipu a antény-plného dipólu. Citlivost tohoto přijímače je lepší než 1MKV a na rozsahu 80 metrů jeho citlivosti, při připojování antény v plné velikosti je jednoznačně nadbytečná. Výběrem kohoutků připojení antény a čipu může být citlivost instalována optimální hodnotu. Kromě toho, když je anténa připojena a čipy k odstranění z cívky, zatížení obrysu se sníží, což zvyšuje selektivitu a dynamiku zařízení.

Při výrobě takové CCI na jakémkoli jiném rozsahu je možné plně implementovat svou vysokou citlivost. Chcete-li změnit rozsah, trvá trochu úsilí: vyměnit křemen a 2 cívky - přívodní přijímač a cívku v p-obvodu.

Transceiver je plně sestaven. Nebylo žádné zařízení.

Sbíral jsem toto zařízení o něco více než 1,5 měsíce, ve svém volném čase, samozřejmě, aniž by byly dotčeny jiné třídy a odpovědnosti.

S distribucí internetu, amatérským nebo soucitem, jak postupně začal mizet. Tam, kde armáda Radiooculigans, legie "lovců Foxu" se směrovými nálezky a dalšími kolegy ... Kanuli zůstal drobky. Neexistuje žádná hromadná kampaň na úrovni státu a obecně se systém hodnot změnil - mladí lidé, častěji raději zvolit jinou zábavu. Samozřejmě, že abeceda Morse, současný digitální věk není často používán často a rádiovou komunikaci v jeho počátečním formuláři stále více a více ztratí svou pozici. Nicméně, romestesticin jako koníček, to je směs druhu romantických putů s férovými dovednostmi a znalostmi. A příležitost potřást mozku a dát ruce a duši radovat.

A přesto jsem nevadil bratry,
ale ztělesněno jejich sílu Spojené státy:
mám rád námořník, prvek farmářství
a stejně jako hráč, modlil se za štěstí.

M. K. SHCHERBAKOV "SONG PRAWS"

Nicméně, pro podnikání. Tak.

Při výběru návrhu k opakování bylo několik požadavků vyplývajících z mých počátečních znalostí v návrhu RF zařízení, nejpodrobnější popis, zejména ve smyslu nastavení, nedostatek nutnosti ve speciálních RF měřicích přístrojech, dostupné základny pro měření RF . Volba padla na transceiver přímou transformaci Victora Timofeevich Polyakova.

Vysílač - připojené vybavení, rozhlasová stanice. Přijímač a vysílač v jedné láhvi, a mají společnou část kaskád.

SSB počáteční transceiver, jedno-pásma, v rozsahu 160m, přímou konverzí, trubkový výstup kaskády, 5 W. Existuje vestavěný odpovídající zařízení pro práci s anténami různých vlnových odporů.

SSB. - modulace s jedním pásmem (amplitudová modulace s jedním bočním pásem, z anglického modulace jednoho postranního pásma, SSB) je typem amplitudové modulace (AM), široce používaný při přijímacím zařízením pro efektivní využití spektra kanálu a Přenos rádiových schopností.

Princip přímé transformace pro získání jediného pásma signálu umožňuje mimo jiné dělat bez specifických rádiových prvků inherentních v super-energickém diagramu - elektromechanické nebo křemenné filtry. Rozsah 160m, který se vypočítá transceiver, je snadno měnit rozsah 80m nebo 40m umístěním oscilačního okruhu. Výstupní kaskáda na radiologu neobsahuje drahé a vzácné RF tranzistory, ne arogantní na zátěž a není nakloněn proti sebe-excitaci.

Podívejte se na schéma zařízení.

Podrobná analýza schématu lze nalézt v knize autora, je zde také autorská deska s plošnými spoji, uspořádání transceiveru a náčrtu případu.
Ve srovnání s designem autora byly provedeny následující změny ve svém provedení. Nejprve - rozložení.

Možnost transceiveru je navržena tak, aby pracovala na nízkofrekvenčním amatérském rozsahu, dokonale připouští "nízkofrekvenční" rozložení. Ve svém vlastním provedení byly použity řešení, zejména pro RF zařízení, zejména každý logicky dokončený uzel byl umístěn v samostatném stíněném modulu. Mezi další věci to dělá mnohem snazší zlepšit zařízení. No, inspiroval možnost jednoduché rekonfigurace na 80 nebo dokonce 40m pásy. Taková dispozice bude vhodnější.

Tubler "přenos příjem", nahrazený několika relé. Díky dílu v důsledku touhy řídit tyto režimy z dálkového tlačítka na mikrofonu podešev, částečně správnější rozložení signálních obvodů - nyní nebyli povinni přetáhnout z dálky na přední panel na předním panelu (každé relé byl v místě spínání).

Konstrukce transceiveru zavedl zúčtování s velkým zpomalením a je to mnohem pohodlnější naladit na požadovanou stanici.

Co bylo použito.

Nástroje.
Pájecí železo s příslušenstvím, nástroj pro radiomontáž a malé instalatérství. Nůžky pro kov. Jednoduchý nástroj truhlářství. Používal frézovací stroj. Výfukové nýty byly užitečné se speciálními klíšťaty pro jejich instalaci. Něco pro vrtání, včetně otvorů na desce s plošnými spoji (~ 0,8 mm), můžete hlasovat o jedním šroubovákem - šály jsou specifické, otvory jsou trochu. Regrer s příslušenstvím, zbraň pro tepelné. Pokud je počítač s tiskárnou v ruce počítače.

Materiály.
Kromě rádiových prvků - montážní drát, pozinkovaná ocel, kus organického skla, fólie a chemikálie pro výrobu desek s plošnými spoji, souběžná trivia. Bez tuku překližky pro trup, drobné karafiáty, tesař lepidlo, hodně kůže, barvy, laku. Trochu montážní pěny, bezezavějící pěny pěny - "penoplex" tloušťka 20mm - pro tepelnou izolaci některých kaskád.

Za prvé, v AutoCADUS byl vypracován rozložení, jak celé zařízení, tak každý modul.

Moduly samotné byly vyrobeny - desky s plošnými spoji, "ohnuté" pouzdra z pozinkovaných ocelových modulů. Deska se montáže, navinutá a instalovaná obrysová cívky, poplatky v jednotlivých pouzdrových obrazovkách.

Variabilní kontejner pro heteroodinu - s dálkovým povrchem. Musel jsem rozebrat a zmizet bloky statoru, pak dát všechno na místě.

Od 8 mm překližka je vyrobena z pouzdra, po montáži otvorů a otvorů, krabičce Okären a potažené dvěma vrstvami šedé barvy. Zevnitř je krabice dokončena stejnou pozinkovanou ocelí a konečnou instalací prvků a modulů začaly.

Galerie Spínač a proměnný kondenzátor odpovídajícího zařízení jsou umístěny v blízkosti konektoru antény, umožňuje zkrátit spojovací vodiče co nejvíce. Chcete-li je spravovat od předního panelu, jejich hřídele se aplikují z 6mm závitových čepů a pojivových matic s zarážkami.

Osa nadřazených nastavení je vyrobena z hřídele z rozbité inkoustové tiskárny, na stejné ose došlo k zpomalení uzlu, který byl také užitečný. Rosooke Holding Cape Vereniere se provádí pomocí rytec.

Speciální kladka, samotná kabel a poskytování pružinového napětí, odebraného z rádia lampy.

Nastavovací knoflík je vyroben ze dvou velkých převodů ze stejné tiskárny. Prostor mezi nimi je naplněn termoklarem.

Stěny heteroodinu modulu jsou odděleny vrstvou montážní pěny, umožňuje snížit "frekvenční péči" v důsledku vytápění při nastavování na stanici.

Modul telefonního a mikrofonu zesilovače je vyroben na zadní stěně pouzdra, pro jeho (modul) ochrany proti mechanickému poškození, se uvolní na bočních stěnách pouzdra.

Nastavení heterodynů transceiveru. Nejjednodušší Prefix HF byla pro ni provedena do multimetru, což umožňuje například vyhodnotit hladinu RF napětí.

Zpočátku bylo rozhodnuto změnit schéma výstupního kaskády vysílače na polovodič, s výkonem ze stejného 12 V. Na fotografii výše, to nebylo do konce, že to byl miliamermermetr pro větší proud, Dodatečné vinutí na obvodu p-obvodu, pouze potraviny s nízkým napětím.

Změnit schéma. Výstupní výkon je asi 0,5 W.

V budoucnu bylo rozhodnuto se vrátit k originálu. Musel jsem nahradit milliammetr na citlivější, přidat chybějící položky, změnit napájení.

Modul napájení zesilovače je tepelně izolován od zbytku konstrukčních prvků, protože je zdrojem velkého množství tepla. Jeho přirozený ventilace je organizována - pole otvorů v suterénu pouzdra a na víku nad modulem.

Suterén případu obsahuje také řadu bloků a modulů.

Okruh transceiveru má nejjednodušší řešení jednotlivých uzlů a nesvítí charakteristiky, nicméně existuje řada vylepšení a zlepšení směřující jak ke zlepšení TTX a při zlepšování pohodlí při práci. Jedná se o zavedení spínání postranních pásem signálu, automatické nastavení zesílení, zavedení režimu telegrafu během přenosu. Potlačení nefungujícího postranního pásma může být také poněkud zvýšena, čímž se zmenšuje variace vlastností diod mixerů, například aplikované na v14 ... V17 diodovou sestavu 523V diodovou sestavu. Zlepšení jednotlivých uzlů lze provádět podle schémat od. Stojí také za to věnovat pozornost řešení. Aplikovaný rozvržení vám umožní to udělat poměrně pohodlně.

Literatura.
1. V.T. Polyakov. Přerušení Přímé transformace vydavatele DOSAAF SSSR. 1984.
2. Schéma konzoly k multimetru pro měření HF.
3. Dolda Sergey Grigorievich. SSB TRX Mountain transformační traktor pro dosah 80m

Yu.v. Demin, Ur5mmj.

Pod ní přímá transformační transceiver. Vyrobeno podle schématu s přímou frekvenční konverzí a je určen pro provádění rádiových komunikací SSB a CW v rozsahu 1,8 MHz. Výrazným znakem schématu je použití aktivních filtrů v zesilovači přijímače UNCH a mikrofonu, což umožňuje zlepšit selektivitu a snížit šířku spektra emitovaného signálu vysílače. Parametry transceiveru Citlivost přijímací dráhy nejméně 2 μv

Šířka pásma přijímající cesty na úrovni - 3 dB 2,5 kHz

Potlačení non-pracovní postranní pásma při přijímání a přenosu nejméně 35 dB

Potlačení nosiče nejméně 40 dB

10 w výstupní výkon

Napájení 12 V (stub)

Chcete-li eliminovat přívod 50 Hz, je napájení sestaven v samostatném případě. Jako GPA (VT9) byl použit indukční trojrozměrný schéma (obr. 1). Provozní frekvence GPA je přestavěn s kondenzátorem C5.2 od 7320 do 7720 kHz. Z výstupu lesního opakovače (VT10) vstupuje napětí heterodyne hladiny TTL (VT11, DD1), po kterém je přiváděn do masky digitální fáze - frekvenční dělič na 4 (DD2). Multiplexer DD3 se při přepnutí do přenosu dojíždí kanály Fáze operátora 0 a 90 °. Heterodézní signály z výstupů multiplexeru jsou zadány na pohonech vyvažování potenciometrů (R9, R10) mixéru.

YRT transceiveru je sestaven na poli tranzistor VT1. Nastavení amplifikace RF se provádí proměnlivým odporem R1, změnou napětí předpětí na druhém uzávěru tranzistoru. Vstupní obvod urr je upraven kondenzátorem C5. I v rozmezí 160 m. Výstupní smyčka je nízký profil, širokopásmové připojení. Z toho je signál přes komunikační cívku L3 přiváděn do směšovacího transformátoru. Dioda VD3 zabraňuje obrysu obvodu L2, C12 s tranzistorem VT1 při přepnutí do režimu přenosu.

V jednopásmovém mixéru se dobře známý schéma na T-můstku RLCS aplikuje jako T-mement RLC-odkazy. Od výstupu jednovrstvého mixu signálu přes dvourozměrný FNF, ale UNG.

V UND, po předběžném kaskádě zisku byl aplikován aktivní filtr (DA1 objednávkový filtr (DA1), dále zvyšuje selektivitu přijímací cesty. V režimu příjmu CW je LC-obrys připojen rovnoběžně s ovládacím prvkem hlasitosti. Výstupní čip ONH DA2 pracuje v lehkém režimu na 100-Ohm zatížení.

Zesilovač přenosu mikrofonu obsahuje také aktivní filtr. Výstup aktivního filtru je vložen v lesním opakovače (VT8). Funkce diody VD11 je podobná funkci VD3. Pro režim CW se používá samostatný tónový generátor (VT5) ve vysílací dráze. Při přenosu je audio signál z výstupu zesilovače mikrofonu prochází VFC na jednokáznicím shaperu. Od výstupu generátoru SSB se signál přivádí do výkonového zesilovače transceiveru. Výkonový zesilovač transceiveru. Terminální kaskáda se shromáždí, ale tranzistor VT15 podle obvodu s uzemněným kolektorem. Z toho signál vstupuje do P-obvodu a potom přes kondenzátory C89, C90 a kontakty K1.1 antény relé-v anténě. Kaskáda na VT16 poskytuje "vlastní naslouchání * * při provozu s telegrafem.

Design transceiveru. Transceiver se nachází na 6 desek (obr.2):

poplatek 1 - GPA digitální phasemator, spínač kanálu 0 a 90 ", napájení TTL čip; Poplatek 2 - YRCH;

deska 3 - jednostranná směšovač a pasivní fnf; Poplatek 4 - UNCH;

poplatek 5 - mikrofonní zesilovač a generátor 1 kHz; Poplatek 6 - Předběžné kaskády výkonového zesilovače transceiveru.

Desky 2 a 6 jsou umístěny v suterénu podvozku transceiveru. Výkonový zesilovač je umístěn v samostatném stíněném pouzdře s přepážkou mezi předběžnými a koncovými kaskádami. Všechna spoje mezi deskami, s výjimkou výkonových vodičů, jsou vyrobeny stíněnými drátem a samci Isaxy RF obvodu.

Nejvíce zodpovědnější uzly transceiver jsou GPA a jednostupňová míchačka. Zvláštní pozornost by měla být věnována provedení obvodu uzávěru, protože stabilita frekvence transceiveru závisí na tom. Péče o frekvenci GPD by neměla překročit 100 Hz za hodinu po 10 minutovém zahřívání transceiveru. Cívka GPA je navinuta na keramickou trubici o průměru 6 mm a délce 15 mm. Jako karcas

cívky aplikovaly skříň kondenzátoru CBS. K tomu by měl kondenzátor zmizet tváře a odstranit obsah. Pak supfil nebo suchý řez naklonil prsteny spojovacích prvků. Budou kontaktní místa pro navíjení. Pro hustější vinutí musí být cívka odstraněna dříve. Poté, s napětím, otočení na otočení, pro větrání cívky a jeho konce jsou pro kontaktní místa. Na horní straně cívky s epoxidovým lepidlem je nutné držet textolit nebo jiné, například z meziproduktů kapesních přijímačů závitového pouzdra, do kterého standardní feritové jádro je 600nn. Obrys GPA vložte na obrazovku.

C76-C78 kondenzátory jsou uzavřeny přímo z opačné strany desky 1 mezi plus a celkovými závěry každého z digitálního čipu DD1-DD3. Kondenzátor C72 se nachází v blízkosti kolektoru tranzistoru VT12. Tato opatření umožňují zcela vyhnout se záření HF pomocí čipového obvodu. Tip může poslouchat pověst při přijímání hluku nebo bzučení s určitým vzorkováním během přestavby GPA.

Cívky L6, L9, L10 směšovače jsou zaklíny o polovinu drátu, po kterém spojují začátek jednoho s koncem dalšího vinutí. Tento výboj je prostředník cívek. Vinutí data transceiverových cívek jsou uvedeny v tabulce 1. Velikost kroužků všech cívek, s výjimkou cívek Thahodaster 19, L10 a cívek U1, L12, lze změnit v libovolném směru. Možnosti možného nahrazení dílů použitých v transceiveru jsou uvedeny v tabulce 2. Relé RES-47 se aplikuje jako komutátor antény, ale je vhodné jakékoliv relé s malou kontaktní kapacitou.

Transceiver má oddělený pro příjem a pro přenos vysokofrekvenčních a nízkofrekvenčních cest, běžných pro oba režimy, modulátor směšovače a generátor hladkého rozsahu.

Generátor hladkého rozsahu (GPD) se provádí na dvou polních tranzistorech VT5 a VT6 se zdrojovou vazbou. Pracuje na frekvenci rovnající se polovině frekvence přijatého nebo přenášeného signálu. Při recepci na recepci a na přenosu nejsou výstupní řetězce GPAP přepínány a zatížení GPA se nezmění. V důsledku toho při přepnutí z přijetí do přenosu nebo naopak se frekvence GPA neodchyluje. Nastavení v rozsahu se provádí za použití střídavého kondenzátoru se vzduchovým dielektrickým X, který je součástí obvodu GPD.

Transceiver je určen pro přenos a příjem SSB a CW v rozsahu 28-29,7 MHz. Zařízení je postaveno podle schématu přímého konverze se společným modulátorem směšovače pro příjem a přenosu.

Specifikace:

• citlivost v režimu příjmu se signálem / hlukem 10 dB, ne horší ........ 1 μV;
• dynamický rozsah přijímací dráhy, měřeno metodou dvou signálu, asi ...... 80 dB;
• Šířka pásma přijímající cesty na úrovni -3 dB .......... 2700 Hz;
• Šířka spektra jednoosového záření během přenosu ........ 2700 Hz;
• nosný frekvence a nepracující boční proužek nejsou potlačeny ještě horší než ........ 40 dB;
• výstupní výkon vysílače v režimu telegrafu na zatížení 75 ohm ...... 7 W;
• péče o frekvenci heteroodinu po 30 minutách zahřátí po zapnutí více ..... 200 Hz / h.

V režimu přenosu SSB je mikrofonový signál zesílen provozním zesilovačem A2 a vstupuje do fázového besteru na prvcích L10, LLL, C13, C14, R6, R7, který v kmitočtovém rozsahu 300-30-00 Hz poskytuje fázový posun 90 °.

V obvodu L4C5, který slouží jako celkové zatížení míchaček na diodách VD1-VD8, je zvýrazněn horní signál postranního pásma v rozsahu 28-29,7 MHz. Vysoce frekvenční širokopásmová fáze Student L6R5C9 v tomto rozmezí zajišťuje fázový posun 90 °.

Vybraný jediný pásmo signál přes kondenzátor C6 vstupuje do třínásobného výkonového zesilovače na tranzistorech VT7- VT9. Předběžný zisk kaskády a výstupní obvod obvodu modulového modulátoru se provádí na tranzistoru VT9. Vysoký vstupní odpor v kombinaci s nízkou kapacitou C6 poskytuje minimální účinek výkonového zesilovače na obvodu C5L4. V sběrném řetězci VT9 je kntur zapnut konfigurovaný do středu rozsahu. Intermediární kaskáda na poli tranzistor VT8 pracuje ve třídě B a výstupní kaskády - v režimu třídy C.

Filtr s nízkým průchodem ve tvaru p na C25L13C26 vymaže výstupní signál z vysokofrekvenční harmonických harmonických a zajišťuje koordinaci výstupního stupně výstupního kaskády s odporem vln antény. Ampermetr RA1 slouží k měření proudu proudu výstupního tranzistoru a označuje správnost nastavení P-obvodu.

Režim telegrafu je zajištěn nahrazením zesilovače A2 na sinusový generátor s frekvencí 600 Hz (obr. 21). Přepínání CW-SSB se provádí pomocí spínače S1. Telegrafní klíč řídí posunutí VT11 generátoru předzesilovače, a proto přívod nízkofrekvenčního signálu modulátoru.

V režimu příjmu se výkon 42 v kaskádách vysílače nedorazí, a výkonový zesilovač a zesilovač mikrofonu jsou vypnuty. V této době je napětí 12V na fázi přijímací dráhy.

Signál z antény vstupuje do vstupního obvodu L2C3 přes komunikační cívku L1; Souřadí kontury odolnost proti anténě. Na tranzistoru VT1 provedl YRT. Koeficient amplifikace kaskády je určen předpětí napětí na druhé bráně (dělič na odporu R1 a R2). Zatížení kaskády je obvod L4C5, vazba kaskády Yarch s tímto obvodem se provádí pomocí komunikační cívky L3. Od komunikační cívky L5 signál vstupuje do diodového demodulátoru na diodách VD1- VD8.

Cívky L8, L9 a fazemátoru na L10 a L11 přidělují signál 34 ve frekvenčním pásmu 300-3000 Hz, který přes kondenzátor C15 vstupuje do vstupu operačního zesilovače A1. Vylepšení tohoto čipu je určeno hlavní citlivostí transceiveru v recepci. Dále je dodržován zesilovač 34 na tranzistorech VT2-VT4 z výstupu, jehož signál 34 přejde do malého reproduktoru B1. Objem příjmu je nastavitelný pomocí proměnného odporu R15. Aby bylo možné vyloučit vysoce profilové kliknutí při přepínání režimů "příjmu", napájení na tranzistory VT2-VT4 jsou dodávány jak při přijímání a přenosu.

Většina podrobností transceiveru je instalována na třech deskách s plošnými spoji, jejichž skici jsou znázorněny na obr. 22-24, na první desce jsou součástí vstupního shromáždění přijímací dráhy (na tranzistoru VT1), částí směšovače modulátoru s fázovými okruhy, jakož i část heteroodinu. Na druhé desce - nízkofrekvenční kaskády na čipy A1 a A2 a VT2-VT4 tranzistory. Třetí deska obsahuje přenosový zesilovač.

Deska s modulátorem modulu, YRT a GPD je stíněný. Přepínání "příjmu" režimy jsou vyrobeny pedálem, který vypne-otočí napětí 42 V a řídí dvě elektromagnetické relé, z nichž jeden spíná anténu a druhá dodává napětí 12 V pro přijímací trakt. Vinutí relé je napájeno napětím 42 V a ve stavu od napětí, kontakty relé zahrnují režim příjmu.

Pro napájení transceiveru používá základní stacionární napájení, odkud konstantní stabilizované napětí 12 V s proudem až 200 mA a konstantním nestabilizovaným napětím 42 V s proudem na 1 A.

Tabulka vinutí transceiverové cívky tabulka 4

Transceiver používá trvalé MLT rezistory na výkon uvedenou ve schématech. Nastavený rezistor - SPZ-4A. Konturové kondenzátory jsou nutně keramické, připevnění - pda-m. Elektrolytické kondenzátory - typ K50-35 nebo podobné importované. Variabilní kondenzátory heterodynů a výstupního obvodu - s dielektrikou vzduchu.

Pro navíjení cívek obrysu Yarch, směšovač a vysílač se používají keramické rámy o průměru 9 mm s rychlými jádry SCR-1 (můžete také plastové rámce z pokládání cest starých trubek televizorů, ale jejich tepelná stabilita je mnohem horší než keramika). Nízkofrekvenční cívky Směšovač modulátor L8 a L9 jsou navinuty na kroužkových jádrech K16x8x6 z ferit 100NN nebo vyšší frekvence (100VCH, 50VCH). Cívky L10 a L11 jsou navinuty na rámu Ob-ZO z feritu 2000hm1. Na takových jadech byly rány cívky vymazání generátorů a přidání magnetofonů polovodičových cívek. Vinutí data transceiverových cívek jsou uvedeny v tabulce. čtyři.

Tranzistory CZZZG mohou být nahrazeny společností KPZóza s libovolným písmenným indexem nebo KP302. Tranzor KP350A může být nahrazen KP350B, KP350B nebo KP306. Tranzistor KP325 - na KT3102. Výkonné pole Tranzistory KP901 a KP902 mohou být s libovolnými písmeny. Pro UMZCH jsou vhodné jakékoliv křemík a Německo (resp.) Tranzistory příslušné struktury. Diody CD503 mohou být nahrazeny KD514 a D9 diodou - na D18.

Literatura: A.P. Rodina. 500 schémat pro rádio amatéry (rozhlasové stanice a transceivers) SPB.: Věda a technologie, 2006. - 272 p.: IL.: IL.

Transceivery přímého transformace (CPA) se liší v jednoduchosti designu při dostatečně dobrých parametrech a dlouhodobě přitahovala pozornost rádiových amatérů. Do značné míry, článků a knih slavného designéra a popularizátor techniky přímé transformace V.T. Polyakova Ra3ae, zejména, která se stala desktopovou knihou a učebnicí pro celé generace rádiových amatérů.

Dříve, rádiový časopis již publikoval několik úspěšných návrhů jednovázových CCIS s fázovým potlačením zrcadlového postranního pásma, postaveného podle tradičního, již klasického obvodu na bázi nízkofrekvenčních fází LC (NCFA). Hlavní nevýhody těchto řešení zahrnují jednocestné, nízké, podle dnešních norem, potlačení zrcadlového bočního pásu, složitost navíjecího vinutí cívek a nastavení NCFA, náchylnost k magnetickým tlakům, které předložily určité potíže při opakování Radio amatéři, zejména začátečníky. Zvláště bych chtěl poznamenat CCI na 160m, ve kterých se náklady na určité kompromisy autorem byl schopen odstranit časově náročné prvky a vytvořit snadno opakovaný design, což ve velké míře přispělo k zavedení neomosného amatérského rádiové zábavy.

Vzhledem k vzhledu nových vysokorychlostních digitálních žetonů a vysoce kvalitních nízko šumu digitálních mikroguků bylo možné implementovat nový přístup při konstrukci jednopásmových CCIS pomocí digitálních spínačů jako mixer a použití dobře vyvinutého Schéma inženýrství funkčních uzlů do OU.

Možnost volby hlavní CPA TPP je logickým pokračováním a implementací tohoto přístupu při výstavbě jednocestných TPP, podrobně popsaný v. Autor se nastavil úkolem dělat design na moderní databázi prvků, snadno opakovat doma a nevyžaduje žádné komplexní nastavení a ladění práce nebo měřicí přístrojový flotilu - poměrně konvenční digitální multimetr, s výhodou s měřicí funkcí kontejneru . Pro úspěšné opakování se vyžaduje pouze přesnost a trpělivost. Při použití použitelných detailů požadované jmenovité hodnoty a absence chyb v montáži, hlavní deska TPP začíná okamžitě, poskytuje velmi vysoké parametry, alespoň ne horší než uvedeno.

Hlavní parametry přijímající cesty

• Rozsah pracovních frekvencí, MHz - 1,8, 3.5, 7 a 14
• Šířka pásma přijímající cesty (podle úrovně - 6db), Hz - 400-2500
• Citlivost přijímací dráhy ze vstupu směšovače (šířka pásma 2.1kHz, poměr C / W - 10dB), MKV, ne horší - 0,3 *
• Maximální celkový goinový koeficient - 250 tisíc
• Napětí vlastního šumu při výstupu ONC při maximální citaci a připojeném na vstupu CCT rezistence 50Ω, ne více, MV - 25
• Přípustný rozsah vstupních signálů v šířce pásma, DB, ne méně - 100
• Dynamický rozsah křížovou modulací (DD2) při 30% a 50 kHz poruchou, ne méně než db
  • V rozsahu 160m - 116 *
  • V rozsahu 80m - 110 *
  • V rozsahu 40m - 106 *
  • V rozsahu 20m - 106 *
• Selektivita na sousedním kanálu (při discení frekvence nosiče na -5,5 kHz + 3,0kHz), ne méně, db - 80
• Potlačení zrcadlového bočního pásu, ne méně, db
  • V rozsahu 160m - 54 *
  • V rozsahu 80m - 52 *
  • V rozsahu 40m - 46 *
  • V rozsahu 20m - 48 *
• Obdélník přes frekvenční odezvu
  • (podle úrovních -6, -40db) - 1.4
  • (podle úrovních -6, -60dB) - 3.2
  • (podle úrovních -6, -80db) - 4
• Rozsah nastavení Aru při změně výstupního napětí o 12 dB alespoň DB - 72 (4000 krát)
• Rozsah rozsahu, ne méně dB - 84 (16 000 krát)
• Výstupní výkon cesty HC na zatížení 8 ohmů, méně, t 0,5
• Proud spotřebovaný z externího stabilizovaného napájení 13.8V, ne více a - 0,3

Hlavní parametry přenosové cesty

• Výstupní napětí (na zatížení 50 ohmů) v režimu CW, ne méně, WFF - 0,7
• Potlačení frekvence nosného signálu, db - ne horší než 50 *

* Zadaná číslice je omezena schopnostmi zařízení aplikovaného na měření a skutečně může být vyšší.

1. Pro dosažení velkého dynamického rozsahu přijímající cesty a efektivní provoz Aru, skicový rozložení koeficientů zvyšujících neregulované kaskády je optimalizováno a přípustné úrovně vstupních signálů v šířce pásma jsou rozšířeny.
2. Chcete-li získat vysokou selektivitu, byl aplikován postup sekvenčního selekce, když hlavní filtr aktivního šířky pásma je ve skutečnosti šířka pásma na úrovni 300-3000 Hz, šířka pásma je omezena v každé amplifikační kaskádě s odpovídající volbou interkulovatelných separátorových kondenzátorů a v Oos řetězy.
3. Pro potlačení zrcadlového postranního pásma se metoda podrobně používají a na základě použití vícedílné fázové inspektory v signálním systému 4xPAZ, který umožňuje relativně jednoduché prostředky navzdory zvýšenému množství prvků, aby se dosáhlo dobré potlačení a vysokou teplotou a časovou stabilitu parametrů. Chcete-li získat 4xphase systém signálů, použije se obrazovka digitální fáze, což výrazně zjednodušuje vytváření multidia-pásmových struktur.
4. Vzhledem k tomu, že ve všech kritických (kvůli velkým strukturálním rozměrům a nízkým signálům) uzlů (detektor mixérů, přednastavení, nízkofrekvenční fáze inspektora - polyfer) je aplikován diferenciální zisk signálů, návrh má dobrý hluk imunita, včetně tipů z elektrické sítě.
5. Aby se snížil celkový počet dílů transceiveru, a proto je velikost hlavní desky konstrukční graf CCI vybrán tak, aby byly v experimentu a signálu používány nejsložitější a bratranné uzly (oktalizované LF a hlavní FSS) přenos.
6. Použije se elektronické přepínání všech režimů transceiveru.
7. Samostojnost návrhu, který umožňuje odstranit možnost chyb při instalaci dílů a uzlů, a také poskytuje optimální, v zobrazení autora, rozložení a dobré celkové a vzájemné stínění základních legrační uzly. Použití desky s plošnými spoji s jednostranným uspořádáním tištěných vodičů (druhá strana provádí funkce obecného vodiče - obrazovka) Umožňuje vytvářet kvalitní desku doma podél tzv. "Laser-iron" technologie.

Možný funkční schéma TPP je znázorněno na obr. 1. Skládá se z pěti konstruktivních dokončených uzlů. Sestava A1 se skládá ze čtyř-rozsah, přepínatelných relé, FNC a širokopásmového zesilovače, který může být použit jakýmkoliv známým, opakovaně popsaným v rádiové literatuře, například. Uzel A3 obsahuje dvouprorový atenuátor (první odkaz má útlum -10 dB, druhý -20 dB, který umožňuje vhodným přepínáním získat čtyři hodnoty útlumu 0, -10 dB, -20 dB, -30 DB a tím optimálně odpovídat dynamickému přijímacím rozsahu cesty CCPS s reálnými úrovněmi vstupních anténních signálů), užitečné při práci na anténě v plné velikosti a čtyřbarevným bandážním filtru, který může být aplikován na některý ze známých struktur 50 -OHM tři konstruktérní PDF, také opakovaně popsány v amatérské literatuře. Uzel A4 je heterodeně na základě jednoho, nerapnutelného generátoru při frekvenci 56-64 MHz, přestavěna mechanicky pomocí KPE nebo s elektronickým kmitočtovým přeskupením pomocí vícenásobného odporu a řízeným frekvenčním děličem s variabilním dělicím oddělením koeficient 1,2,4,8. Nezbytnou stabilitu s pomocí TSC a digitálního odpočítávání kmitočtu poskytuje uzel A2, vyrobené na základě hotového digitálního měřítka "Makeevskaya", který lze zakoupit v mnoha oblastech Ukrajiny a Ruska a zde je Není popsán jako volba pro sebeakolání lze doporučit osvědčeným vývojem A. Denisova.

Hlavním zpracováním signálu v recepci a přenosových režimech je jeho konverze, potlačení zrcadlového bočního pásu a filtrování provádí uzel A5 - hlavní poplatek CCI.

V režimu přijímacího režimu dorazí výstup PDF na míchači detektoru U3, jehož kvalita se používá polovina vysokorychlostního dvojitého čtyřkanálového spínače FST3253 s průměrnou dobou spínání 3-4NS. Druhá polovina tohoto spínače se používá jako modulátor modulátor U2 při práci pro přenos.

Použití čtyřkanálového spínače FST3253 jako směšovače umožnilo zjednodušit obvod, protože část fázových funkcí fazemátoru provádí logiku interního spínače na adresu vstupy, z nichž jsou řídicí signály přijímány 4 (uzel U4 ). Spínání pracovního bočního pásma dochází, když je řídicí obvod signálu USB / ULB dodáván změnou sekvence příchozích řídicích pulzů z přepínače. V tomto případě musí být frekvence heterodynů čtyřikrát vyšší než provozní frekvence. Výsledkem je, že čtyřfázový signálový systém je tvořen na výstupu mixéru, který po předběžném filtraci jedním dekretem, Z3 ... Z6 a předem zvyšujícím diferenciální zesilovače A3 a A4, přes uzavřené Kontakty elektronického spínače SA3.2 ... SA3.5, NC je přijímána na LC. Diferenciální zesilovače A5, A6 jsou připojeny k výstupu druhé, kompenzace útlumu signálů ve fázovém zobrazení. Dále signály užitečného postranního pásma, které dostaly posun nulového fáze, přeložte na adderu A10 a zrcadlový postranní pás, který přijal fázový posun 180O, se odečtou a potlačují. K výstupu z adderu přes uzavřené kontakty elektronického spínače SA3.6 je připojen hlavní aktivní bandážový filtr, což je způsobený normalizačním zesilovačem A8, FSS Z7, sestávající z PVCH třetího a FDH šestého objednávek a pufrový zesilovač s diferenciálním výstupem A7.

Filtrovaný užitečný signál přes uzavřené kontakty elektronického spínače SA3.1 se dodává na UNG, sestávající z zesilovače A6 řízeného napětí a svorkovnici UH A5, k výstupu, který je připojen k reproduktoru BA1, Aru U5 detektor a kontroly amplifikace a objemu. CCP přejde do režimu přenosu buď při kliknutí na pedál, nebo když kliknete na klíč.

V prvním případě, v řídicím obvodu U7 je vytvořen signál + TX, který přepne kontakty elektronického spínače SA3 do opačné polohy, vypne mixer detektor U3 a aktivuje modul U2. Je součástí dodávky mikrofonu. Pro zvýšení energetické účinnosti vysílače o 8-9DB (6-8 krát napájení) se používá k kompresi dynamického rozsahu řeči signálu za použití sekvenčního omezovače fáze, který se skládá z amplifikátoru A12 omezovače, jednofázový instener U9 a Charta U8. Dále generovaný signál přes uzavřené kontakty elektronického spínače SA4 a SA3.6 vstupuje do hlavního filtru aktivního pásu, což je po sobě jdoucí inkluzivní přídělový zesilovač A8, FSS Z7, sestávající z PVCH třetího a FDX šestého objednávek a pufrový zesilovač s diferenciálním výstupem A7. Filtrovaný harmonický odnímatelný užitečný signál od přímých a inverzních FSS výstupů přes uzavřené kontakty elektronického spínače SA3.2 ... SA3.2 vstupuje do sjednocených svršených vstupů na fázi NC fáze, který je nezbytný pro správné fázání posledního modulujícího kvadratury signály získané na výstupu. Tyto signály procházejí diferenciálními zesilovači A5, A6, kompenzujícím útlum signálů ve fázovém zobrazovači, a jsou přiváděny do quadrorového směšovače modulátoru U2, přičemž výstup, který signalizuje užitečný boční proužek, který přijal nulu fázový posun a zrcadlový boční proužek, který obdržel fázový posun 180o, odečtené a publikovány.

Ve druhém případě, kdy kliknete na klíč, v režimu řízení U7, kromě "+ TX", další další signály jsou "+ MIC OFF", vypnutí mikrofonního traktu a připojení generátoru signálu G2 telegrafního signálu spínáním Elektronické přepínače SA4 a signál "+ klíč", přímo spravovat klíč k tomuto generátoru. Technologový telegrafový signál přes normálně uzavřené kontakty elektronického spínače SA4 a SA3.6 vstupuje do hlavního filtru aktivního pásu a stejnou dráhu je vedena jako mikrofon.

Schematický diagram uzlu A5 je hlavním traktem TPP je znázorněn na OBR. 2. Jak lze vidět, některé uzly jsou již známy a podrobně popsány v detailu, existují také některé funkce jejich práce a požadavků na údaje. Proto zde nebudou popisovat podrobně.

V původní poloze, s ne-zavřeným na obecném vodiči kontaktů X13, X15, cesta pracuje v režimu příjmu. Nízká úroveň signálu + TX vstupuje do výstupu 1 DD2 a umožňuje provoz míchačky detektoru, zatímco přes měnič DD1.1 74As86, vysoká úroveň je přijímána výstupem 15 DD2, uvolní provoz modulátoru směšovače. Při přesunu do přenosového režimu + TX signál na vysoké úrovni (přibližně 8.0 ... ... 8.5 V) prochází děličem na R2R3 rezistory, které hrubé úrovně napětí, na výstupu 1 DD2 a zakazuje provoz míchačky detektoru , zatímco střídač DD1. 1 nízká hladina vstupuje do výstupu 15 dd2, což umožňuje směšovač modulátoru.

V přijímacím režimu, signál z výstupu PDF přes obvodu C4R7 vstupuje do čtyřfázového (quadratus) mixer DD2, vyrobený v dolní polovině čtyřkanálového spínače FST3253 (použití SVT3253 a dalších analogů vyrobených Různí výrobci s mírně upraveným titulem). Pro zvýšení rychlosti je spínač napájen zvýšeným napětím +6 V od stabilizátoru VR1. Rezistor R7 zlepšuje vyvažování a hladiny odolnosti otevřených klíčů (typický přibližně 4 Ohm během technologického rozptylu ± 10%). Na vstupu spínače přes odpor R10 je napájecí napětí od děliče R1R11 dodáno, rovné + 3V, což zajišťuje provoz mixéru při maximálním lineárním segmentu vlastností. Kontrolní signály (heterodyne) na spínači pocházejí ze synchronního dělícího čítače o 4, vyrobené na DD3 74As74 čip D-spouští. Mají formu meandru s 90 stupňovým fázovým posunem. Nakonec jsou vytvořeny vnitřní řídicí obvod samotného spínače, takže čtyři klíče jsou otevřeny střídavě. Pro jasnost na Obr. 2 Naproti odpovídajícím závěrům čipu DD1 označují výstupní fáze. Prvky DD1.2, DD1.3 jsou zahrnuty do synchronních obvodů zpětné vazby, řídí sekvenci řídicích pulzů na spínač a jsou navrženy tak, aby vybraly pracovní pás. V počáteční poloze je to vrchol, a když je kontakt X3 zavřený, dno je zvýrazněno na celkový vodič.

Kondenzátory zátěže (C21S28, C22C29 atd.) Jsou připojeny k výstupu každého ze čtyř kanálů kvadraturního detektoru, který omezuje šířku pásma detektoru v přibližně 3000 Hz.

Jak jsem si všiml ve výše uvedeném článku, dynamický rozsah míchaček vyrobených na základě moderních vysokorychlostních spínačů (74NS405X, FST3253), není omezen na mixer, ale přede-UNG shora v důsledku přímé detekce hluku AM a pod jeho hlukem. DD2 může být zlepšen o dalších 10 ... 20 dB instalací dalšího FGH po mixéru. Tato myšlenka je implementována v TPP nastavením jednorozměrného FNH (R3CRC34, R31C35 atd.) S frekvencí plátek přibližně 6 kHz. V roztoku tohoto obvodu, aplikace na vstupu předběžného filtrů rezistivného UHR nepřijala žádnou znatelnou zhoršující citlivost (alespoň jsem nemohl opravit nástroj IT), ale nejpozitivnější způsob ovlivnění zlepšení obecně nebo, pokud chcete, Skutečná, selektivita.

Na jedné straně poskytuje dobré potlačení interference mimo pásmo, na druhé straně zavádí znatelný přídavný fázový posun na prospěšný signál, takže odpovídající odpory a kondenzátory ve všech čtyřech kanálech musí být termostabilní a vybrané kapacitou S přesností není horší než 0,2% (zde a pak znamená správnost výběru prvků čtyř kanálů mezi sebou, může mít absolutní hodnota rozptylu na 5%).

OU DA3, DA4 NE5532, který je součástí diagramu diferenciálního měřicího zesilovače, zlepšete symetrii signálů a potlačuje syfázové rušení (detekční produkty AM, lisováním s frekvencí sítě atd.) Připorcionálně COUS \u003d 19krát . Takový předvýbor je optimálně, podle názoru autora, aby byla zajištěna vysoká citlivost a kompenzovat ztrátu v Phasemator LC v režimu příjmu, aniž by se zhoršila přípustný rozsah vstupních signálů v šířkové pásma. Rezistory v zpětných vazebních obvodech R45, R46, R46, R49-R52 musí být vybrány s přesností, která není horší než 0,5%.

Vzhledem k tomu, FV stroj se používá při práci na recepci a přenos, elektronické klíče DD4, DD5 HCF4066 (může být nahrazeno podobným z řady CD4000 nebo domácí 1561CT3) pro přepnutí jeho vstupů. Výstupy diferenciálního přednesilovače přes elektronické klíče spínače DD4 otevřené v režimu příjmu (zatímco řídicí signál + TX má nízkou úroveň a elektronické klávesy DD5 uzavřené) jsou připojeny ke čtyřfázové osm viditelnému nízkému Frekvenční fáze RC fáze na prvcích R69-R126 a C57-C109. Při přepnutí do režimu přenosu, vysoká úroveň (přibližně + 8 ... 8,5 c) signálu + TX otevře elektronické klíče spínače DD5, připojující vstupy FV do antibřídních výstupů FSS (závěry 7 DA5.1 a DA2.2). V tomto případě tranzistor VT1, který invertuje řídicí signál + TX na nízkou úroveň (přibližně + 0 ... 0,5 V), zavře elektronické klíče spínače DD4, čímž se vypne přede zesilovače z LF FV a z přenosové dráhy.

Takový LF FV, navzdory zvýšenému počtu prvků, je jednoduchý v designu. Vzhledem k vzájemné kompenzaci fázové a amplitudy nerovnováhy jednotlivých řetězců je možné použít prvky s tolerancí ± 5% (samozřejmě, že přesnost výběru čtyř prvků by neměla být horší než 0,5%) při zachování vysokého Přesnost fázového posunu. Pro usnadnění výběru prvků byla varianta LF WF vybrána na stejných kondenzátorech. Tato volba ve srovnání s použitým B má mírně větší útlum, který je snadno kompenzován zvýšením posílení předběžné kaskády. Velmi hodnota kapacity může být odlišná - optimální hodnoty jsou v rozmezí 10-33 NFS - s větší kapacitou, je možné přetížení zakladatele, a s menším okruhem LF WF, vysoké- Odolnost a nebezpečí rušení a těsnění se zvyšuje. Možnosti možných hodnot odporů, v závislosti na zvolené kapacitě LB FV, jsou uvedeny v tabulce 1.

Stůl 1.

Od výstupu z NCF, signály přechází do DA7, DA8, také zahrnuty podle schématu diferenciálního měřicího zesilovače, který dále zlepšuje symetrii signálů a potlačuje interference syfanitu (produkty detekce AM, tlaku s frekvencí sítě atd.) Proporcionální CUS \u003d 7 krát. Taková amplifikace je dostačující, podle názoru autora, aby bylo možné kompenzovat ztráty v LB FV v režimu přenosu. Rezistory v zpětných vazebních obvodech R130-R135 také musí vybrat s přesností ne horší než 0,5%. Vzhledem k tomu, že v přenosovém režimu jsou výstupy této diferenciální kaskády připojeny k nízkonapěťovému zatížení - modulátor (při odebře vypnuta), pak výstupy OU DA7, DA8 jsou známy ve dvojicích komplementárních tranzistorů VT8VT9, VT10VT11 atd. atd. (Veškeré opravitelné, jako je KT315, 361 nebo KS547, 557, bude vhodné. Bylo by optimální využití vysoce kvalitního průměrného výkonu, ale na našich územích nejsou k dispozici, a protože zkušenosti ukázaly, aplikované řešení funguje efektivně a spolehlivě.

Dále, čtyřfázový signál vstupuje do vstupů klasického adderu na OM DA9.1, kde vzhledem k získaných fázových posunů, spodní signály sideband jsou složeny a zesíleny a horní - odečtená a potažená. Signál z výstupu z adderu přes pasivní pásový filtr R160C127R161C128 vstupuje do prvního klíče (výstupy 1-2) elektronického spínače DD6 HCF4066 (může být nahrazen podobným z řady CD4000 nebo domácí 1561CT3), který řídí druhý klíč (Závěry 8-9) Zahrnuty signálem řídicího měniče + TX. V přijímacím režimu + TX má nízkou úroveň, takže první klíč je otevřen a užitečný signál je neomezen ke vstupu normalizačního zesilovače DA6.2. Tato kaskáda má hlavní úkol - poskytovat optimální úroveň signálu jak v přijímacích a vysílacích cestách TPP. V režimu příjmu je vybrán \u003d R122 / (R161 + R160) \u003d 1.3, je vybrána malá, což je nutné zajistit maximální rozsah přípustných úrovní signálu v šířkové pásma. Condenser C105 omezuje šířku pásma této kaskády při asi 3 kHz. Při přepnutí do režimu přenosu, vysoká úroveň (přibližně + 8 ... 8,5V) signál + TX zavře první klíč a otevírá třetí elektronický klíč (závěry 3-4) přepínače DD6, čímž se odpojí výstupní přídavek normalizační zesilovač a připojení k ní paralelně s výstupy mikrofonu a telegrafní cesty. Pokud je aktivní mikrofonový trakt (toto je určeno řídicími signály Micoff a + klíč, ale o něm níže, při popisu příslušných uzlů), zisk ignorování zesilovače Cry \u003d R122 / R140 a pro telegrafní trakt KOS \u003d R122 / R129. To vám umožní instalovat optimální úrovně modulačního signálu samostatně pro stezky mikrofonu a telegrafu při nastavování.

Dále v režimu příjmu je signál dodáván s aktivním primárním signálovým frekvenčním filtrem (FSS), vyrobený ze tří po sobě následujících vazeb 3. pořadí - jeden PVCH s mezní frekvencí 350 Hz na DA5.2 OU DA5.2 a dvě fghs s cutoff frekvencí 2900 Hz - na OU DA6.1 a DA5.1.

Pro zlepšení výměny a snížení rušení na napájecího řetězce DA3, DA3, DA7, DA8, DA3, DA3, DA7, DA8, DA3, DA4, DA7, DA8 a zbytku traktu (ADDER, FSS, MUO atd.) Jsou napájeny samostatným integrálem Stabilizátory VR2, VR3. Diviséři napájení R72R73, R86R119, R96R153 vytváří zkreslené napětí odpovídajícím uzlům s jednou polární dietou.

Filtrovaný signál z výstupu FSS vstupuje přes separační obvod R53C48 (jednorozměrný PVCH s frekvencí plátek přibližně 300 Hz) ke vstupu nastavitelného zesilovače kaskády na DA2.1. Jeho výztuž se stanoví poměrem celkové odolnosti rovnoběžně s R29 rezistorem a odolností polního tranzistoru VT3 KP307 (řady KP302, KP303, KP307, které mají mezní napětí, které nemá maximum více než 3,5 V Počáteční proud CUTFOFF, jsou vhodné zde pro jakýkoliv rezistor vůči odolnost proti tranzistorům R53. Když je napětí předpětí změněno na bráně VT3 od 0 do +4,5 do citlivosti se liší od 40 do 0,002, tj. Od +32 až - 54 dB, což zajišťuje účinné automatické (Aru) a ruční (RRU) nastavení celkového přijímače zisk. Obrázek 3 znázorňuje graf napětí napětí na výstupu z napětí u vchodu do řezání autorských práv autoropisů CCT, ilustrující provoz Aru. Okruh obvodu R27R34C33 na ventilu tranzistoru VT3 poloviny napětí signálu, který zlepšuje linearitu úpravy charakteristiky, což má za následek vstupní signál 2 WFF (maximální možný signál na výstupu hlavní šířky pásma) nelineární zkreslení nepřesahují 0,1%.

Souběžně s výstupy zásob, zdroj tranzistoru VT3 je připojen k elektronickému klíči VT2 na tranzistoru KP307 (možné nahrazení jsou stejné jako pro VT3). Při přepnutí do režimu přenosu + signál na vysoké úrovni TX (přibližně + 8.0 ... 8.5 V) vstupuje do děliče na R28R37 rezistory, což snižuje úroveň napětí na VT2 bráně do + 4,3 ... 4,5 V, což vede k jeho plné otevření. Malá odolnost proti kanálu (přibližně 50-80 ohmů) otevřeného tranzistoru VT2 silně zavře odpor R29 obvodu OOS, což vede ke snížení SB UCH přibližně 16-20 tis. 0,15 krát) Prakticky neinterferuje s mikrofonem při práci a umožňuje dostat tichý, ale odlišný self-řídící signál při práci s telegrafem. Řetěz D6R38C38 poskytuje rychlé (akcie MSK) otevírání klíče VT2 při přepnutí na přenos a jeho pomalé (přibližně 50 ms, je určen časovou konstantou R38C38), když se přepne na recepci, což eliminuje vzhled vysokého -profile kliknutí v telefonech při přepínání provozních režimů.

Signál z výstupu OU DA2.1 prochází jednohvězdičkovým R23C16 na vstupu terminálu ONLC DA1 LM386N s Kous \u003d 80 a dále, od výstupu DA1 na výstupu objemu objemu k regulátoru objemu a Prostřednictvím řetězce R16R17C14 vstupuje do Aru Detector, vyrobený na Diodes VD1-VD5, CD522 (můžete použít jakýkoliv silikon KD510, KD521, 1N4148 atd.) A mít dvě řídicí obvody - inerciální s kondenzátorem C26 a vysokorychlostní s kondenzátorem C19, který umožňuje zlepšit provoz Aru za podmínek pulzního interference. Celkový bod připojení prvků detektoru Aru je připojen k rozdělovači R19R20R36.0R2, který vytváří počáteční předpětí napětí pole tranzistor. Rezistor Oříznutí R19 je instalován optimální pro konkrétní instanci tranzistoru a v případě potřeby upravte obecný zisk přijímače. Rezistor 0R2 (mimo uzel A5) okamžitě nastavte celkový zisk při poslechu etheru. Tato úprava je ve skutečnosti ekvivalentní změně zisku v RF nebo pokud v superheterodinech.

Mikrofonový zesilovač s omezovačem fáze sekvenčního typu (MUO) se provádí na DA10 NE5532, určené pro použití elektrického mikrofonu. Power +9 B je dodáván přes řetězec R165, C133, R166. Rezistor R165 určuje proud (v tomto případě přibližně 0,75 mA, který je vhodný pro mnoho typů sady počítačů a lze je v případě potřeby upravit), a tedy provozní režim mikrofonu. Kondenzátory C74, C129 slouží k ochraně před RF interferencí. Signál z mikrofonu vstupuje do vstupu zesilovače restrikor (outpoint. DA10.1) přes pasivní C134, R163, R156 s frekvencí plátku asi 5,5 kHz, což zajišťuje vzestup RF složek spektra 6db / oktáva, která významně zlepšuje kvalitu a srozumitelnost generovaný signál. Použití takového pasivního korekčního obvodu vede k oslabení mikrofonu signálu (přibližně 14 dB při frekvenci 1 kHz), ale s ohledem na skutečnost, že elektrické mikrofony rozdávají výstup signálu na vysoké úrovni (dále Průměr -5-15 mV a až 50-70 mV amplitudu v hlasitém režimu "A") umožňuje výrazně zjednodušit schéma bez ztráty kvality signálu. DA10.1 Resticirter COUS je určen poměrem odporů R152, R162 a v tomto případě je přibližně 1000, což s přihlédnutím k oslabení korekčního řetězce 5krát (přibližně 14 dB při frekvenci 1 kHz, pro které jsme Proveďte výpočet) poskytuje společný COUSE \u003d 200. Prahová hodnota pro omezení D19,20 diod (jakýkoliv křemík KD522, KD521,1n41488, atd.) Může být použito přibližně 600 mV, proto je začátek limitu pro mikrofonový signál přibližně 3 mV. Pokud se při zkoušce se specifickým mikrofonem se bude zdát, že tato amplifikace je nadměrně, může být snadno korigována úměrné zvýšení rezistoru R162. Po zkouškách dospěl, Muo dospěl k závěru, že takový nárůst je optimální, protože Umožňuje pracovat s mnoha typy mikrofonů bez dodatečné úpravy. Pokud si přejete, můžete zadat provozní nastavení úrovně ořezové úrovně v rozsahu 0-30 dB, pro kterou je nutné vložit variabilní odpor 1-2,2 COM od R162, s výhodou s logaritmickou charakteristikou, kterou lze zobrazit na předním panelu.

Diagram vstupního řetězce MUO umožňuje, pokud je to nutné, je snadné vytvořit poměrně velkou a pružnou korekci AHH a Vary predistigace, které mohou být vyžadovány při optimalizaci kvality vytvořeného zvuku v závislosti na vlastnostech určitého mikrofonu a hlas hlasového hlasu. Například s nízkým, hluchým jemným hlasem si můžete vybrat R162 \u003d 6,8 Ohm a C132 \u003d 22 μF, který bude poskytovat přibližně od frekvence 1000 Hz dalšího stoupání zvukových frekvencí. A pokud současně dá kondenzátor C129 \u003d 47 NF, který spolu s R163 \u003d 1 tvoří FRx s frekvencí plátek přibližně 3 kHz. Výsledná odezva ACH vstupní řetězec obdrží výrazně exprimovaný rezonanční tvar s píkem při frekvencích asi 2,5-2,7 kHz, který bude mít pozitivní vliv na oddělení signálu.
Omezeno na téměř obdélníkový signál přichází na jednodílný fázový student, který byl vyroben na DA10.2. Vlastní frekvence fázového řazení obvodu R145, C115 je vybrán přibližně 400Hz - protože experiment ukázal, poskytuje několik nejlepších výsledků než doporučená obvykle 500-600Hz. Současně jsou fázové metody účinně potlačeny harmonickými limitovanými signály ve frekvenčním rozsahu od 500 do 1000 Hz, a nad 1000 Hz, ne méně účinně potlačuje harmonické harmonické harmonické harmonické harmonické harmonie hlavních FSS. Pro správnou funkci fazemátoru musí mít rezistory R142, R144 stejné hodnoty (nejlépe ne horší než + -1%), hodnota sama o sobě není kritická a může být v rozmezí 3,3-100 com. Je-li omezený popisek harmonického signálu, je fázový posun získán fázovým posunem asi 70-100 stupňů. vzhledem k hlavní frekvenci. Forma obdélníkového signálu je značně zkreslená a harmonická, dříve tvořící strmé fronty, nyní tvoří emise v blízkosti vrcholů sinusového napětí hlavní frekvence. Tyto emise jsou odříznuty druhým omezovačem, prováděným na diodách D17, D18 .. zde chci upozornit kolegy ve velmi důležitém bodě, na kterém on sám narazil na první testy - efektivitu nebo, pokud jste prosím, Kvalita díla takového MUO, skládající se ze dvou (někdy a více) po sobě jdoucích omezovačů, velmi závisí na stupni (tuhosti) omezení prvního a rozhraní hladin omezení prvního a druhého omezovače. Kromě toho silnější omezujeme signál, tím více se projevuje účinek fázové potlačení harmonického. To je dobře potvrzeno výsledky experimentů znázorněných na Obr. 4 - Při omezení až 30-40 dB je úroveň nelineárních zkreslení při frekvencích 500-900 Hz téměř stejná a nepřesahuje 8,5%. Nejlepší výsledky se získají v případě, že úroveň druhého omezovače je úroveň 0,5-0,7 úrovně, takže jsem aplikoval v druhém diodách KD514. Je poměrně přípustné nahradit CD522, 1N4148- měření ukázala, že nelineární deformace se mírně vzrostly - až asi 11-12%, ale signál zvuku poměrně slušný.

Elektronické klíče na tranzistoru VT16 KP307G (možné nahrazení jsou stejné jako pro VT2, VT3), šupinový obvod OE DA10.2 a čtvrtého prvku (10-11 závěrů) přepínače DD6, zavírání celkového drátu MUO, Slouží k odpojení cesty mikrofonu v provozních režimech pro příjem nebo telegraf, pro které se používá regulační signál na vysoké úrovni (napětí přibližně + 8,0 ... 8,5 V) + MICOFF. Taková dvoustupňová nebo dvojitá, kontrola poskytuje spolehlivé mikrofonní odpojení a zcela eliminuje vzhled rušení z něj v režimu příjmu a provozu telegrafu.

Telegrafový generátor je vyroben na DA9.2 OMA podle schématu s mostem R98R107C87C95 mostem v kladném OS obvodu. Frekvence generace je určena vzorcem F \u003d 0,159 / R98C87, v tomto případě je přibližně roven 1000 Hz a v případě potřeby lze změnit. Se specifikovanou hodnotou hlavní frekvence FSS, harmonika účinně potlačuje, v důsledku toho se na výstupu CTP získává křišťálový čirý tón. Pevná stabilizace amplitudy generovaných oscilací se provádí s pomocí paralelních diodami D14, D15 (jakýkoliv křemík KD522, KD521, 1N4148 atd. Lze aplikovat v přibližně 0,25 WFF. Dále, signál generátoru přes jednobvězdné VTS, snižování harmonické úrovně, vstupuje do elektronického klíče VT7 KP307G (možné náhrady jsou stejné jako pro VT2, VT3), který přímo provádí manipulaci s telegrafem Kontrolka řízení úrovně je přijat do řetězu závěrky (přibližně +8, 0 ... 8.8v) + klíč. Tento signál prochází děličem na R114R121 odporu, což snižuje hladinu napětí do + 4,3 ... 4.5V na bráně VT7. Obvod D16R120R128C110 je navržen tak, aby se vytvořil z pravoúhlého signálu + klíč lichoběžníkového řídicího signálu v okruhu závěrky s délkou přední části přibližně 15 ms a recese přibližně 20 ms. Tyto hodnoty jsou podle názoru autora optimální pro průměrné přenosové rychlosti 90-120 známek za minutu. Pokud chcete pracovat s větší rychlostí, kontejner C110 je vhodné zvolit rovnost 47 NF. V tomto případě bude doba trvání přední a pokles tvořeného telegrafního balení přibližně 7 a 10 ms, což odpovídá tradičně doporučeným hodnotám v domácí literatuře. Vzhledem k kvadratickému účinku terénního tranzistoru se tvar obálky vytvořených pulzů v blízkosti optimálního, zvonku, který poskytuje úzké spektrum záření telegrafického přenosu, samozřejmě za předpokladu, že mysl kaskády mají spíše lineární amplituda charakteristika. V neaktivním režimu (řídicí signály + MICOFF nebo + TX nízká úroveň), je provoz specifikačního generátoru blokován proudem proudícím přes řetězec D8D9R61 D15. Malá diferenciální odolnost D15 diody, otevřená tekoucím proudem, resporty R106 okruhem OOS, který eliminuje možnost generování. Konstantní napětí z výstupu generátoru (výstup.1 DA9.2) přibližně +5 V je zdrojem VT7 a na závěrce má nízkou úroveň signálu + klíč, takže je uzavřen. Taková dvoustupňová kontrola poskytuje spolehlivé vypnutí telegrafního generátoru a zcela eliminuje vzhled rušení z něj v režimu příjmu a provozu mikrofonu.

Přenos transceiveru do přenosového režimu mikrofonem nebo telegrafem je vyroben speciálním řídicím obvodem vyrobeným na čtyřech dvoučasových spouštěcích spouštěče DD7 HCF4093 (můžete použít K1561TL1), který tvoří nezbytné řídicí signály. V počátečním stavu se režim příjmu ještě nestiskne klíč nebo pedál, na výstupech 3.10 DD7 (signály + klíč. + TX) nízké napětí (přibližně + 0,3 ... 0,8V) a na výstupu 11 DD7 (přibližně 0,3 ... 0,8V). Signál + Micoff) Vysoké napětí (přibližně + 8,0 ... 8.8v).

Když stisknete pedál nebo v jiném způsobu, hlavním obvodem s výstupem hlavní desky na výstupní vodič na výstupu 10.12 DD7 je zároveň vysoká úroveň řídicího signálu + TX, přepínání transceiver do režimu přenosu, a nízký kontrolní signál + MICOFF, což umožňuje provoz mikrofonního traktu a blokování telegrafního generátoru. Pokud je při stisknutí pedálu stisknuto klávesu (výstup hlavní desky je uzavřen ke sdílenému drátu), bude uložen vysoká úroveň řídicího signálu + TX, přepínání transceiveru do režimu přenosu, bude uložen a vysoká úroveň Na displeji 11 DD7 (Signal + Micoff) Telegraph generátor a blokování mikrofonu. Současně na výstupu 3 DD7, vysoká úroveň řídicího signálu + klíč, který tvoří telegrafní balíček.

Pokud pracujete, bez stisknutí pedálu je možné poslouchat ether v pauzách mezi telegrafním balíčkem (tzv. "Plný duplex" je QSK). Když se nejprve kliknete na vysoké úrovni napětí na výstupu 3 DD7, který formuluje vysokou úroveň řídicího signálu + klíč, rychle (akcií MSK) nabíjí přes kondenzátor R48 odpor C46. Vysoká úroveň napětí na tomto kondenzátoru vede k vzhledu nízkonapěťového napětí na výstupu 4, který iniciuje tvorbu DD7.3, DD7.4 vysoké úrovně řídicího signálu + TX a + MICOFF. Způsob uchovávání transceiveru v režimu přenosu po uvolnění klíče se uvolní přibližně 0,1 sekundy a je určena časovou konstantou řetězu R44C46. Pokud spínací obvody externích zařízení (například havárie lampy s přepínáním relé) nevydrží taková "rychlá", může být doba držení zvýšena, v poměru k hodnotě rezistoru R44, pokud zvolíte 1m Doba odpočtu bude přibližně 1 sekunda.

Na tranzistorech VT4, VT5, VT6 se provádí kontrolní zesilovač klíče + 13,8RX a + 13.8TX pro spínání externích uzlů (PDF, mysl, fnh, atenuátor atd.). Síla tranzistorů VT5, VT6 určuje přípustné zatížení. S uvedeným CT814 (je možné vyměnit CT816 C\u003e 50) zatížení na 0,5a. Pokud zatížení proud nepřesáhne 0,25A, můžete úspěšně dávat KT208, CT209, KT502 s libovolným písmem.

Požadavky na podrobnosti, možné náhrady a jejich výběr, v případě potřeby jsou uvedeny v textu v průběhu popisu odpovídajících uzlů jako hlavního traktu transceiveru a textového popisu přijímače, se kterým důrazně doporučujeme seznámit oni sami.

Většina částí CCI je umístěna na desce s plošnými spoji (obr. 5) z oboustranného flerátového vlákna. Horní strana slouží jako sdílený drát a obrazovka. Otvory kolem nálezů dílů, které nejsou připojeny k celkovému drátu, by měly být rozděleny do 2,5-3,5 mm s průměrem průměru. Zjištění dílů spojených s sdíleným drátem jsou označena křížem. Celkový drát výkonové části UHC (starý. To je také dodáváno se společným drátem z napájecího zdroje. S ohledem na vysokou hustotu umístění částí se doporučuje montáž v následujícím pořadí: Nejprve na palubě jsou instalovány všechny propojky vyrobené z tenkého montážního izolovaného drátu; Pasivní a aktivní prvky, které mají závěry pájené na obecný vodič, a pak jsou pak namontovány zbývající složky.

Před použitím pro napájecí napětí zkontrolujte znovu instalaci znovu. Pokud se vše provádí bez chyb a z dobrých částí, hlavní deska začíná okamžitě. Po dodání napájecího napětí spotřeby proudu v přijímacím režimu (bez signálu GPA musí být klíč a pedál v otevřené poloze) blízko 100 mA, tichý a rovnoměrný hluk musí být slyšet od reproduktoru. Je užitečné zkontrolovat režimy provozu DC Cascades - na výstupu všech ou by měly být napětím v blízkosti +4,5 V, na výstupech logických prvků a klíčů by měly být úrovně řídicího napětí, které odpovídají popisu logická logika těchto uzlů.

První etapa při stanovení instalace prahu Aru přijímající cesty. Pro tento odporový motor 0R1 je svazek nastaven na horní část podle schématu a R19 rezistorová výztužná výztužná a odolnost odpor (viz obr. 2) jsou vlevo vlevo podle schématu. Připojte 50 ohm odporu k přijímači. Připojte GPD. Na výstup (X9, X10 závěry) je přijímač připojen reproduktorem nebo telefony, pokud si přejete, můžete připojit osciloskop nebo autometr v režimu měření variabilního napětí. Stěhování motoru odporového odporu R19 Najděte polohu, ve které se šum začne klesat, a na této poloze, pohybujte motor mírně v opačném směru. To bude optimální nastavení prahu Aru.

Nastavení dráhy přenosu může být provedeno ve dvou stupních. Zpočátku připojením osciloskopu nebo multimetru v režimu měření variabilního napětí na mínus výstup jednoho z elektrolytů (C117, C120, C126 nebo C131), zavření klíčových kontaktů a překládat CPA do přenosového režimu telegrafu signál. REŽIM R129 Ozdorný odpor nastavuje úroveň modulačního signálu asi 1,7 WFF (amplituda 2,3V), zatímco v dynamice musí být jasně, samosprávný signál musí být přiveden. Připojujeme mikrofon a stiskneme pedál. V režimu hlasité "A" otáčení rychlého odporu R140 nastavujeme úroveň modulačního signálu asi 1,1 WFF (amplituda asi 2,2 V). Je dokončena předběžná konfigurace přenosové cesty.

Na Obr. 6 znázorňuje diagram distribuce přenosových koeficientů, schéma hladin stonků signálů přijímacích a vysílacích cest, což pomůže lépe porozumět principu provozu obchodní komory a průmyslu a v případě potřeby pečlivě konfigurovat to.

Literatura

1. Polyakov V. Přijímací přímou transformaci na 28 MHz. - Radio, 1973, №7, str.20.
2. Polyakov V. SSB přímá transformační přijímač. - Rádio, 1974, №10, str.20.
3. Polyakov V.t. Demodulátor modulátoru s jedním pásmovým modulem. - Radio Engineering, T.29, 1974, №10.
4. Polyakov V. Přímé konverze přijímače kohoutku. - Rádio, 1976, №12, str.18.
5. Polyakov V. Přijímací přímá konverze. - Rádio, 1977, №11, str.24.
6. Polyakov V.Fazovy řečové signály. - Rádio, 1980, №3, str.22
7. Polyakov V., Stepanov B. Směšovač přijímače heterodyně. - Rádio, 1983, №4, str.19-20
8. Polyakov V. Přímé transformační přijímače. - M.: DOSAAF, 1981
9. Polyakov V. Transceiver přímá konverze. - M.: DOSAAF, 1984
10. Polyakov V. Radio Fiters o techniku \u200b\u200bpřímé transformace. - M.: Patriot, 1990.
11. Opilý Y. Transceiver přímá konverze. - Rádio, 1979, №7, str.14
12. LUTS E. TRANSCEIVER Přímé transformace na 28 MHz. - Radio, 1988, №1, str.16
13. Polyakov V. Proveaviver Přímé konverze na 160m. - Rádio, 1982, №10, P.49-50, №11, str.50-53
14. Belenetsky S. Singland Heterodyne přijímač s velkým dynamickým rozsahem . - Radio, 2005. №10, str.61-64, №11, str.68-71.
15. Abramov V. (UX5PS), C. TV (RV3YF). Shortwave transceiver "Přátelství-M". - http://www.cqham.ru/druzba-m.htm.
16. Denisov A. Měřič frekvence digitálního měřítku s LCD indikátorem a frekvence automatického zvedání. - http://ra3rbe.qrz.ru/scalafc.htm.
17. Titce U., Shank K. Semiconductor obvod zařízení. - M.: Mir, 1982.
18. Horowitz P., Hill W. Art Schéma inženýrství, t. 1. - M.: Mir, 1983.

Co se změnilo v transceiveru po publikování v rádiovém časopise č. 9.11 2006.

Změní se trochu. Pokud existuje příležitost, namísto parních kondenzátorů (Ceramics C21 + Film C28), je lepší dodávat importované MT, MKP 0,1μF v každém kanálu, přirozeně zvolen s přesností, ne horší než 0,2% (jak experiment ukázal přesnost Z toho čtyři přímo určuje kvalitu potlačení strany, protože pokud jste odstraněni (snížení na 3,3-4,7 NF), potlačení na LC se zvyšuje na 60-63db !!!, ale bohužel potřebují, jinak Existuje odolnost proti rušení), což umožnilo trochu zlepšit odrušovací zrcadlovou stranu při 7 MHz a 14 MHz. Také, Aura řetězy jsou mírně optimalizovány (to se již odráží v systému TPP (obr. 2) verze 11.0), nyní neexistují bavlna s ostrými a hlasitými signály, to je tiše a bez povšimnutí, a zároveň dobře, téměř zcela zatlačí pulzní rušení. Změny PCB jsou minimální, pokud je deska (pro výkresu sektoru stanovené na moderním CPA) je připravena zavřít propojku R167 a přestat spojovat horní nohu kondenzátoru C19, nastavit stopy řezačka. Udělal jsem to jednodušší - to byla škoda snížit stopy - prodal specifikovaný Conder ze strany tištěných vodičů. Pokud deska ještě nebyla připravena, pak je lepší, je lepší použít již korigovaný výkres (to se již odráží ve výkresu obvodové desky Obr. 5 verze 8.0). V této volbě také mírně změnil rozložení Země v oblasti LM386. Proto musí být "Země" závěr C16 žalován ze 2 stran.

,